玻璃幕墙钢化玻璃自爆原因的探讨。

一、玻璃幕墙的玻璃破裂原因分类：1钢化玻璃自爆　2玻璃热炸裂：3风压过大破裂：4安装致玻璃破裂：　　5挤压破裂：　5其它：根据不完全了解和新闻媒体报导，全国各地玻璃幕墙节及采光顶不明原因的自爆事例每年也都不少，有一些产生了法律纠纷，仅举一例：天津市商厦玻璃幕墙突然爆裂，一名顾客左手被严重砸伤。天津市和平区人民法院经审理认为，当时商厦所隶属的企业法人及建筑物产权单位对该建筑的附属物失修有责，判决两企业连带赔偿伤者。26岁的李老师擅长演奏吉他，执教于一家音乐学校。年8月，李老师与好友一同前往一家百货商厦购物。当他们走到商厦门口时，商厦五楼的一块大约2平方米的玻璃，突然爆裂并疾速掉落。李老师左手被落下的玻璃砸伤。意外灾祸使李老师共支付医疗费、误工费、鉴定费等共计余元。虽经长时间治疗，但拇指功能仍未完全恢复，现已不能正常弹奏吉他。经鉴定，其左手被砸伤处愈合后功能稍有异常，但未构成伤残。为获取赔偿，他把商厦建筑物的产权单位某投资公司共四家企业一并告上了法庭。法院判决：经营者和产权单位连带赔偿：法院经审理认为，。在百货商厦经营期间，，发生了楼外墙玻璃坠落问题，造成原告左手受伤，并产生相应经济损失。对此，被告某百货公司应承担相应赔偿责任。被告投资公司作为建筑物的所有人，对该商厦这一建筑物给他人造成的损失，应承担连带赔偿责任。经鉴定原告左手因伤确有功能异常情况，考虑其职业因素，工作确会受到影响，因此应得到适当的经济补偿。据此，法院一审判决被告百货销售公司与被告投资公司连带赔偿原告医疗费、误工费、交通费等共计余元，并连带补偿原告元。因此探讨钢化玻璃自爆的原因，采取防范措施十分迫切。本文仅探讨玻璃幕墙钢化玻璃自爆的原因，玻璃幕墙的玻璃破裂其它原因将后文探讨。二、钢化玻璃自爆的原因探讨1能够导致钢化玻璃炸裂的外部原因包括负载、碰撞、焊滴、不适当的间隙和边部损害都可以导致强化玻璃破损，尽管因为钢化玻璃的应力高，破损的危险低。带有干净切割边部的钢化玻璃在正常环境条件下，不会发生热应力破损，因为他们要求玻璃中心和边部的温度差达到90℃-℃，而导致钢化玻璃破损的内在因素包括钢化玻璃边部缺陷等应力集中区域、钢化玻璃内部应力过大和钢化玻璃内部存在硫化镍杂质。前两种因素是由于钢化玻璃加工过程中工艺致的，硫化镍的因素在原片玻璃制作过程产生。澳大利亚研究人员对8幢建筑幕墙进行了长达12年的跟踪研究[1]。在共计块钢化玻璃，共发生例自爆，自爆率为1.72%。广义自爆一般定义为钢化玻璃在无直接外力作用下发生自动炸裂的现象。实际上，钢化加工过程中的自动爆裂与贮存、运输、使用过程中的自爆是二个完全不同的概念，二者不可混淆。前者一般由玻璃中的砂粒、气泡等夹杂物及人为造成的缺口、刮伤、爆边等工艺缺陷引起的。后者则主要由玻璃中硫化镍(NiS)相变引起的体积膨胀所导致[2]。只有后者才会引起严重的质量问题及社会 　　图2NiS结石扫描电镜照片，粗糙的表面是硫化镍结石的一个主要特征2如何鉴别钢化玻璃的自爆：首先看起爆点(钢化玻璃裂纹呈放射状，均有起始点)是否在玻璃中间，如在玻璃边缘，一般是因为玻璃未经过倒角磨边处理或玻璃边缘有损伤，造成应力集中，裂纹逐渐发展造成的；如起爆点在玻璃中部，看起爆点是否有两小块多边形组成的类似两片蝴蝶翅膀似的图案(蝴蝶斑)，如有仔细观察两小块多边形公用边(蝴蝶的躯干部分)应有肉眼可见的黑色小颗粒(硫化镍结石)，则可判断是自爆的；否则就应是外力破坏的。玻璃自爆典型特征是蝴蝶斑，图片如下。　玻璃碎片呈放射状分布，放射中心有二块形似蝴蝶翅膀的玻璃块，俗称“蝴蝶斑”。NiS结石位于二块“蝴蝶斑”的界面上。图1.自爆碎片形态图3引起自爆的硫化镍直径：Bordeaux和Kasper通过对例自爆的研究[3]，发现引起自爆的硫化镍直径在0.04—0.65mm之间，平均粒径为0.2mm(图3)。硫化镍在玻璃中一般位于张应力区，大部分集中在板芯部位的高张应力区(图4)。处在压应力区的NiS，一般不会导致自爆。

五玻璃强度的特点1高硬度，抗压强度比抗拉强度高数倍。常温下玻璃有许多优异的力学性能：高的抗压强度、好的弹性、高的硬度，莫氏硬度在5～6之间，用一般的金属刻化玻璃很难留下痕迹，切割玻璃要用硬度极高的金刚石。玻璃与常用建筑材料的强度比较如下：2玻璃没有屈服强度。玻璃的应力应变拉伸曲线与钢和塑料是不同的，钢和塑料的拉伸应力在没有超过比例极限以前，应力与应变呈线性直线关系，超过弹性极限并小于强度极限，应变增加很快，而应力几乎没有增加，超过屈服极限以后，应力随应变非线性增加，直至钢材断裂。玻璃是典型的脆性材料，其应力应变关系呈线性关系直至破坏，没有屈服极限，与其它建筑材料不同的是：玻璃在它的应力峰值区，不能产生屈服而重新分布，一旦强度超过则立即发生破坏。应力与变形曲线见图二十。3造成玻璃強度減弱的原因玻璃的理论断裂强度远大于实际强度。玻璃的理论断裂强度就是玻璃材料断裂强度在理论上可能达到的最高值，计算玻璃理论断裂强度应该从原子间结合力入手，因为只有克服了原子间的结合力，玻璃才有可能发生断裂。Kelly在年的研究表明理想的玻璃理论断裂强度一般处于材料弹性模量的1/10～1/20之间，大约为0.7×MPa，远大于实际强度，在实际材料中，只有少量的经过精心制作极细的玻璃纤维的断裂强度，能够达到或者接近这一理论的计算结果。断裂强度的理论值和建筑玻璃的实际值之间存在的悬殊的差异，造成玻璃強度減弱的原因是因为玻璃在制造过程中不可避免的在表面产生很多肉眼看不见的裂纹，深度约5μm，宽度只有0.01到0.02μm，每mm2面积有几百条，又称格里菲思裂纹,见图二十一、图二十二。至使断裂强度的理论值远大于实际值。年Inglis提出应力集中理论，指出截面的急剧变化和裂纹缺陷附近的区域将产生显著的应力集中效应，即这些区域中的最大拉应力要比平均拉应力大或者大很多。对于韧性材料，当最大拉应力超过屈服强度之后，由于材料的屈服效应使应力的分布愈来愈均匀，应力集中效应下降；对玻璃这样的脆性材料，高度的应力集中效应保持到断裂时为止，所以对玻璃结构除了要考虑应力集中效应之外，还要考虑断裂韧性。5.4玻璃断裂的特点。(1)断裂强度大小不一，离散度很大，见图二十三。(2)由于拉应力作用，断裂一般起源于玻璃表面。(3)断裂强度与裂纹深度有直接关系，见图二十四。(4)断裂强度与荷载的持续时间有一定的关系，见图二十五。a、b、c是玻璃表面裂纹程度不同的三种玻璃图)图二十三玻璃断裂强度统计分析图图二十四玻璃断裂强度与裂纹深度关系图二十五玻璃断裂强度与荷载时间关系5玻璃的统计力学强度。玻璃的断裂强度离散性大，强度的测定与测试条件如加载方式、加载速率、持续时间等密切相关。很多国家往往采用统计分析方法推断出玻璃强度的估算公式，通常将几百片玻璃破坏的试验结果进行统计处理，求出平均值和标准差，推断玻璃的力学强度，给出设计安全系数与失效关系如下： 　　 　　 　　 　　　六玻璃断裂力学-线弹性断裂力学1在传统的强度计算中，构件看成不带裂纹的连续体，并以工作应力和许用应力或以应力设计值和材料强度设计值相比较来判断构件的强度，实践证明对一般结构，这种传统的方法是可靠的，但对象玻璃这样的脆性材料，可靠性是不够的，研究玻璃结构的安全使用问题，必须从玻璃材料不可避免地存在裂纹这一客观的事实出发，即既要考虑裂纹应力集中的效应，又要考虑玻璃材料的断裂韧性，早在二十世纪二十年代，格里菲思(Griffith)对玻璃低应力脆断的理论分析，提出了玻璃的实际强度取决于裂纹扩展应力的著名论点，创立了玻璃断裂力学，即线弹性断裂力学。随后发展的弹塑性断裂力学在导弹、飞机、原子能、桥梁、大型锻焊件等结构得了成功的应用，显示了断裂力学强大的生命力。2研究裂纹尖端附近的应力、位移以及裂纹扩展规律的力学，称为断裂力学。玻璃构件的断裂是由于其中存在裂纹并在一定应力水平下扩展而导致的。在发生脆性断裂前，除了裂纹端部附近的很小范围外，材料均处于弹性状态，可按线弹性理论来分析应力和变形，称之为“线弹性断裂力学”。二十世纪五十年代，采用复变函数分析方法，对裂纹端部的应力与变形进行研究，发现应力场的水平只与参数K1(张开型裂纹)有关，称此为应力强度因子。玻璃结构一般为有限宽度的薄板，表面裂纹呈非贯穿性，按照断裂力学的分析方法，笔者推荐玻璃结构K1的估算式为：K1=1.1×σn×a1/2-----------(1)σn———裂纹所在平面上净截面的平均应力a———表面裂纹深度K1———应力强度因子3断裂韧度及断裂判据。断裂力学的试验表明：对于一定厚度的玻璃，当应力强度因子达到某一临界值，裂纹即迅速扩展(称为失稳扩展)而导致玻璃结构脆性断裂，这就更进一步证明用应力强度因子来描述裂纹尖端的受力程度，是客观反映了玻璃结构脆性断裂的本质。使裂纹发生失稳扩展的临界应力强度因子值，称为材料的断裂韧度，以K1c表示，玻璃结构脆性断裂的判据：K1＝K1C------------(2)当K1＜K1C玻璃不断裂；当K1＝K1C玻璃断裂。K1C是材料固有的一种力学性质，根据文献《Construireenverre》，推算浮法玻璃的K1C≈0.76×Nm-3/24硫化镍临界直径应用断裂力学的研究方法，Swain推导出下述公式[4]，可计算引起自爆的NiS的临界直径DcDc=(πK21c)/(3.55P00.5σ01.5)临界直径Dc值取决于NiS周围的玻璃应力值σ0。式中应力强度因子K1c=0.76Nm-3/2度量相变及热膨胀的因子P0=Mpa。5钢化玻璃的强度为甚么得到提高？钢化玻璃的生产方法：把玻璃加热到接近软化温度(不低於℃)，然后出炉进行快速冷却，使玻璃表面产生了压应力，玻璃表面的荷载拉应力σL和玻璃表面的压应力σU相抵消，降低了玻璃表面实际拉应力的水平，从而提高了玻璃的强度。如图二十六。 　　 　　 　　图二十六钢化玻璃的增强机理示意图一般钢化玻璃表面的预压应力σU＝70MPa，浮法玻璃的强度σf＝50MPa，则钢化玻璃的强度σg＝σU＋σf＝MPa。σg/σf＝Mpa/50MPa＝2.4一般钢化玻璃的强度为浮法玻璃的4-5倍，因此，上述分析还是不够的，尚需辅以断裂力学的分析：人们发现用氢氟酸处理玻璃表面，会使玻璃强度大大堤高，这是由于氢氟酸的强腐蚀，使玻璃表面裂纹尖端产生钝化所致；同样，玻璃加热到高温时，表面裂纹的尖端产生钝化，相当于裂纹原来深度a减小为(a-r)，r为钝化半径，根据(4)式可得：(σa–σu)/σf＝(a/a-r)1/2----------(7)若a/(a-r)=8，钢化玻璃的强度可估算如下：σa=81/2×σf＋σu≈2.83×50MPa＋70Mpa=MPa这和一般钢化玻璃的强度平均值相吻合。6钢化程度钢化程度实质上可归结于玻璃内应力的大小。Jacob[5]给出了玻璃表面压应力值与50x50mm范围内碎片颗粒数之间的对应关糸(图5)。板芯张应力在数值上等于表面压应力值的一半。美国ASTMC8标准规定:钢化玻璃的表面应力范围为大于69Mpa、热增强玻璃为24—52Mpa。我国幕墙玻璃标准则规定应力范围为:钢化玻璃95Mpa以上、半钢化24—69Mpa图5.玻璃表面应力与碎片数的关系计算得到不同钢化程度玻璃的NiS临界直径Dc如表1:表1.玻璃的应力范围及计算的相应硫化镍结石的临界直径显然，应力越大，临界直径就越小，能引起自爆的NiS颗粒也就越多，自爆率相应就越高。6钢化炉水平的高低与相应的临界直径Dc：　在二台不同厂家制造的水平钢化炉上各随机选择了10块规格为xx8mm玻璃,用GASP表面应力仪测定了玻璃的表面压应力σ，并计算了相应的临界直径Dc，数据如下表2及表3:表面应力数据可以从一个侧面反映出钢化炉水平的高低。甲厂钢化炉同一批次的各块玻璃钢化应力差别较大，说明炉子的工况并不稳定。而乙厂钢化炉工况很稳定，同一批次的玻璃具有相同的钢化应力。表2.甲厂水平钢化炉(规格xmm)玻璃表面应力值及临界直径值表3.乙厂水平钢化炉(规格xmm)玻璃表面应力值及临界直径值7钢化均匀度影响临界直径Dc：钢化均匀度是指同一块玻璃不同区域的应力一致性(图6),可测定由同一块玻璃平面各部分的加热温度及冷却强度不一致产生的平面应力(areastress)，这种应力叠加在厚度应力上，使一些区域的实际板芯张应力上升，引起临界直径Dc值下降，最终导致自爆率增加。以下是用SM-型应力仪测定的平面应力数值σ0及计算出的考虑平面应力因素后的临界直径Dc值(与表面应力使用同一批样品):表3.甲厂钢化炉玻璃平面应力值及临界直径值表4.乙厂钢化炉玻璃平面应力值及临界直径值图6SM-应力仪下钢化均匀度直观图像(比较而言:左边较差、右边较好)图6中的左图是甲厂钢化炉生产的产品，右图是乙厂钢化炉出的产品。从中我们也可以直观地看出钢化炉的优劣。七防范自爆的对策1控制钢化应力钢化应力越大，硫化镍结石的临界半径就越小，能引起自爆的结石就越多。显然，钢化应力应控制在适当的范围内，这样既可保证钢化碎片颗粒度满足有关标准，也能避免高应力引起的不必要自爆风险。平面应力(钢化均匀度)应越小越好，这样不仅减小自爆风险，而且能提高钢化玻璃的平整度。己发展出无损测定钢化玻璃表面压应力的方法和仪器[6]。目前测定表面应力的方法主要有二种:差量表面折射仪法(DifferentialSurfaceRefractometry，简称DSR)和临界角表面偏光仪法(GrazingAngleSurfacePolarimetry，简称GASP)。DSR应力仪的原理是测定因应力引起的玻璃折射率的变化。

七防范自爆的对策1控制钢化应力钢化应力越大，硫化镍结石的临界半径就越小，能引起自爆的结石就越多。显然，钢化应力应控制在适当的范围内，这样既可保证钢化碎片颗粒度满足有关标准，也能避免高应力引起的不必要自爆风险。平面应力(钢化均匀度)应越小越好，这样不仅减小自爆风险，而且能提高钢化玻璃的平整度。己发展出无损测定钢化玻璃表面压应力的方法和仪器[6]。目前测定表面应力的方法主要有二种:差量表面折射仪法(DifferentialSurfaceRefractometry，简称DSR)和临界角表面偏光仪法(GrazingAngleSurfacePolarimetry，简称GASP)。DSR应力仪的原理是测定因应力引起的玻璃折射率的变化。当一定入射角的光到达玻璃表面时，由于应力双折射的作用，光束会分成两股以不同的临界角反射，借助测微目镜测出二光束之间的距离，即可计算出应力值。GASP应力仪将激光束导入玻璃表面，在表面附近的薄层中以平行玻璃表面的方向运行一小段距离，应力双折射导致激光束发生干涉，测定干涉条纹的倾角就可计算出应力值。两种方法各有优缺点。DSR应力仪售价较低、可测定化学钢化玻璃，但操作要求较高、不易掌握、测量精度相对较低。GASP应力仪工作可靠、精度高、易校验，不足之处是价格较贵。钢化均匀度(平面应力)测定较简单，利用平面透射偏振光就能定性分析。但要定量分析，须使用定量应力分析方法，一般常用Senarmont检偏器旋转法测定应力消光补偿角，根据角度可方便地计算出应力值。2均质处理(HST)均质处理是公认的彻底解决自爆问题的有效方法。将钢化玻璃再次加热到℃左右并保温一定时间，使硫化镍在玻璃出厂前完成晶相转变，让今后可能自爆的玻璃在工厂内提前破碎。这种钢化后再次热处理的方法，国外称作“HeatSoakTest”，简称HST。我国通常将其译成“均质处理”，也俗称“引爆处理”。从原理上看，均质处理似乎很简单，许多厂家对此并不重视，认为可随便选择外购甚至自制均质炉。实际并非如此，玻璃中的硫化镍夹杂物往往是非化学计量的化合物，含有比例不等的其他元素，其相变速度高度依赖于温度。研究结果表明，℃时的相变速率是℃时的倍,因此必须确保炉内的各块玻璃经历同样的温度制度。否则一方面有些玻璃温度太高，会引起硫化镍逆向相变;另一方面温度低的玻璃因保温时间不够，使得硫化镍相变不完全。两种情况均会导致无效的均质处理。笔者曾测试了多台均质炉的温度制度，发现最好的进口炉也存在30℃以上的温差，多台国产炉内的温差甚至超过55℃。这或许解释了经均质处理的玻璃仍然出现许多自爆的原因。3均质炉均质炉必须采用强制对流加热的方式加热玻璃。对流加热靠热空气加热玻璃，加热元件布置在风道中，空气在风道中被加热，然后进入炉内。这种加热方式可避免元件直接辐射加热玻璃，引起玻璃局部过热。对流加热的效果依赖于热空气在炉内的循环路线，因此均质炉内的气体流股必须经过精心设计，总的原则是尽可能地使炉内气流通畅、温度均匀。即使发生玻璃破碎，碎片也不能堵塞气流通路。只有全部玻璃的温度达到至少℃并保温至少2小时，均质处理才能达到满意的效果。然而在日常生产中，控制炉温只能依据炉内的空气温度。因此必须对每台炉子进行标定试验，找出玻璃温度与炉内空气温度之间的关糸。炉内的测温点必须足够多，以满足处理工艺的需要。4玻璃堆置方式均质炉内的玻璃片之间是热空气的对流通道，因此玻璃的堆置方式对于均质处理的质量是极其重要的。首先玻璃的堆置方向应顺应气流方向，不可阻碍空气流股。其次，玻璃片与片之间的空隙须足够大，分隔物不能堵塞空气通道，玻璃片之间至少须有20mm的间隙，片之间不能直接接触。对于大片玻璃，玻璃很容易因相互紧贴引起温差过大而破碎。5均质温度制度均质处理的温度制度也是决定均质质量的一个决定性因素。年版的德国标准DIN笼统规定了均质炉内的平均炉温为+/-10℃，保温时间长达8小时。实践证明按此标准进行均质处理的玻璃自爆率还是较高，结果并不理想。因此，根据年以来的大量研究成果，年的欧洲新标准讨论稿将规定改为:均质炉内玻璃的温度在+/-10℃下保温2小时。多年累积的数据分析表明，严格按新标准均质处理过的玻璃，发生后续自爆的概率在0.01以下。此概率的意义是:每1万平方米玻璃，在１年之内再发生１例自爆的概率小于1%。由此才可自信地称钢化玻璃为“安全玻璃”。6浮法玻璃生产工艺玻璃中的硫化镍夹杂物是导致钢化玻璃自爆的本质原因，人们自然地想到是否有可能在浮法玻璃生产过程中减少或消除此杂质。从技术角度看，目前世界上最先进的玻璃缺陷自动检测仪也只能检测大于0.2mm的点缺陷，试图在浮法生产线上将有缺陷的玻璃全部挑出来几乎是不可能的。有报导在浮法原料中添加硫酸锌或硝酸锌能有效地减少硫化镍结石的数量。硫酸锌或硝酸锌都是强氧化剂，能将玻璃中的硫化物氧化成硫酸盐，后者能被玻璃液吸收，从而减少或消除硫化镍结石。7减少钢化玻璃的破损：a.优先选用大厂出厂的原片玻璃，他们选材、工艺控制较严，混入杂质的机率较小。b.钢化玻璃应边缘进行倒角磨边处理，减小应力集中。c.做好玻璃的成品保护，防止蹦边、掉角，对蹦边、掉角不大的用抛光机磨成圆弧面，减小应力集中。d.采购时要求玻璃厂进行钢化后的均质处理（引爆处理），一般小厂没有均质炉，或者有也出于成本考虑不用。并与其约定自爆率，以备日后索赔。e.采光顶、雨蓬等接近水平、吸热较大的玻璃可考虑夹胶、半钢化夹胶（破碎后碎块较大，不易掉落）、化学钢化玻璃（强度高、价格贵）。f.型材设计时充分考虑玻璃的热胀冷缩和层间位移变形，留住变形空间，施工时注意玻璃下部的垫块的厚度和硬度以及玻璃与框周边的间隙。8高层建筑玻璃幕墙使用全钢化玻璃问题值得探讨。钢化玻璃自爆是当前玻璃幕墙安全迫切需要觧决重要的问题。但是对于安全玻璃的概念，传统的概念是，（全）钢化玻璃属于安全玻璃。其根据除了强度较高外，主要是由于（全）钢化玻璃破碎时会整块玻璃全部破碎成蜂窝状钝角小颗粒，不易伤人。通过这次调查和众多事故实践，对于这一概念提出了质疑，关于高层建筑玻璃幕墙使用安全玻璃问题，有讨论的必要。对于高层建筑玻璃幕墙使用安全玻璃，其安全的主要担心是玻璃破碎高空坠落伤人。这里应该包含三部分要求：1）是玻璃具有足够的强度，使其承受设计荷载不破坏。2）是玻璃具有防碰碎散落性，使其处于破碎状态时保证不会坠落飞散———随而不散落；30是玻璃具有不易伤人的破坏形态，避免大块锐利碎片，而呈钝角，圆滑小颗粒状———但若从高空散落则有落则不论形态。以上三要素应该是把握与控制高层建筑玻璃幕墙安全玻璃的要点。（全）钢化玻璃具备较高强度和其破坏形态为钝角小颗粒这两个安全因素，但不具备防破碎散落性这一对高层建筑玻璃幕墙而言关键性的安全因素、因此而带来的不安全后果是，（全）钢化玻璃破碎后的大群呈钝角的碎片，从高空散落而下，即使颗粒较小，但速度已很大，同样能伤人。其中的罪魁祸首便是自由落体重的重力速度。所以，对高层建筑玻璃幕墙的玻璃是否安全，最重要的是不破坏和碎片不散落。不论何种形态的玻璃碎片，如高层建筑上散落而下，都是危险的甚至是致命的。此外，（全）钢化玻璃自爆破坏是无先兆的，是目前尚无有效的完全阶止的方法，是玻璃的癌症，玻璃自爆破碎和高空散落，便成为高层建筑玻璃幕墙使用（全）钢化玻璃并不安全的基本技术依据。因此，在一定高度下使用（全）钢化玻璃被认为是安全的，而超过一定高度使用它则应认为是不安全的。安全是一个相对的概念，是有条件的；不是绝对的，无条件的。对安全玻璃的传统概念，脱离使用条件，仅仅只从其碎片形态来定义，可能是不全面的。因此，在很多国外玻璃幕墙技术标准和规范中都明确玻璃幕墙使用防飞溅玻璃，日本高层建筑玻璃幕墙上使用（全）钢化玻璃，必须增贴一层防飞散膜，以确保安全。此外，如果半钢化玻璃破坏时，尽管其碎片大，仍有可能保留在框架中，而维持不散落则其伤人的可能性反而会小些。据此，保证黏结玻璃结构胶的宽度，使玻璃裂而不散落倒是一项保证半钢化玻璃安全性高于（全）钢化玻璃的技术措施。否则，如此大片而又尖锐形态，一旦从高空坠落则危险性极大。例如“钛全箔膜”与普通浮法玻璃复合而成的一种安全玻璃，因为它正是针对（全）钢化玻璃前述缺点而产生的新的材料和应用优势。“钛金箔膜复合安全玻璃”具有高强度的特点，其增强效果可以达到（全）钢化玻璃的同一级别。高的抗冲击性、防爆性、破碎不散落性。“强而不自爆，碎而不散落”防飞溅玻璃才是玻璃幕墙使用的安全玻璃。结语硫化镍相变是导致钢化玻璃自爆的主要原因，目前解决钢化玻璃自爆的较有效办法是进行科学有效地均质处理。在日常生产中控制钢化应力及钢化均匀度也能减少自爆发生。建议玻璃幕墙使用防飞溅玻璃。